表1列出了力學(xué)性能的測試結(jié)果?？傮w而言，固化后Ⅰ號樹脂和Ⅱ號樹脂的力學(xué)性能相當(dāng)。具體來說，從澆鑄體的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和壓縮強(qiáng)度的測試結(jié)果看，Ⅰ號樹脂的力學(xué)性能略低于Ⅱ號樹脂，但表征韌性的斷裂延伸率和沖擊強(qiáng)度則是Ⅰ號樹脂略高于Ⅱ號樹脂。經(jīng)分析，樹脂的力學(xué)性能與其內(nèi)部分子鏈中的苯基等剛性基團(tuán)和樹脂內(nèi)大分子的交聯(lián)密度相關(guān)，如果苯基等剛性基團(tuán)含量高，則固化后樹脂的力學(xué)性能會相應(yīng)提高；另外，高分子的交聯(lián)密度大，其力學(xué)性能也會提高。而這兩種因素都會對固化后的環(huán)氧樹脂的韌性產(chǎn)生影響。從測試結(jié)果看，Ⅰ號樹脂韌性較好，做為玻璃鋼的基體，韌性較好有利于傳遞載荷、分散應(yīng)力。

       固化后的樹脂作為復(fù)合材料基體的主要作用是與纖維復(fù)合后形成復(fù)合材料。當(dāng)復(fù)合材料受到外力時，通過樹脂基體的變形可以均勻地將應(yīng)力傳遞到每根纖維增強(qiáng)體上，從而滿足復(fù)合材料的使用要求。只有樹脂能很好地浸潤纖維，才能確保復(fù)合材料的整體優(yōu)勢得以體現(xiàn)。玻璃鋼樣件的縱、橫剪切強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度等宏觀性能可以間接地反映樹脂和纖維間的界面結(jié)合情況。表1中雙軸玻璃鋼樣件拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度的測試結(jié)果表明，由Ⅰ號樹脂制備的玻璃鋼層合板的雙軸縱、橫剪切強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度等力學(xué)性能值均高于Ⅱ號樹脂制作的玻璃鋼層合板，說明Ⅰ號樹脂與纖維的界面結(jié)合性能優(yōu)于Ⅱ號樹脂與玻纖的結(jié)合性能。

 2.3玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的測試

圖3是兩種低粘度環(huán)氧樹脂玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（Tg）的測試結(jié)果。通過測試軟件模擬得出Ⅰ號樹脂的Tg為91.38℃、Ⅱ號樹脂的Tg為95.30℃。前面的GC-MS分析結(jié)果表明，兩種低粘度環(huán)氧樹脂中均含有異氟爾酮二胺（IPDA），該物質(zhì)是調(diào)節(jié)固化后樹脂玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的主要成分，同時也會對樹脂的力學(xué)性能產(chǎn)生影響。Ⅱ號樹脂的Tg偏高，說明Ⅱ號樹脂的IPDA用量略高于Ⅰ號樹脂。IPDA中含有剛性基團(tuán)，用量增加會提高樹脂的剛度，Tg的測試結(jié)果與斷裂延伸率和沖擊強(qiáng)度的測試結(jié)果吻合，這是Ⅰ號樹脂的性能好于Ⅱ號樹脂的原因之一。 

      2.4樹脂粘度-時間曲線的測定

    低粘度環(huán)氧樹脂的主要用途是采用真空灌注工藝生產(chǎn)復(fù)合材料的原料。因此，不但要求固化的樹脂具有較好的力學(xué)性能和耐熱性能，同時樹脂的粘度和可操作時間也是重要的評價指標(biāo)。

    圖4是將低粘度環(huán)氧樹脂和固化劑混合后的樹脂粘度-時間曲線?？梢钥闯?，Ⅰ號樹脂的初始粘度較Ⅱ號樹脂高，且兩款樹脂的升溫速率相當(dāng)。為了測試生產(chǎn)中的實際升溫速率，在室溫為26℃的條件下，對比Ⅰ號樹脂和Ⅱ號樹脂各40kg混配物的溫度隨時間的變化情況（圖5），采用熱電偶溫度計（分度為1.0℃）測試兩桶樹脂的升溫速率并進(jìn)行記錄（圖6）。可以看出，Ⅰ號樹脂和Ⅱ號樹脂的實際升溫速率基本一致。

  3·結(jié)論

 a.從低粘度環(huán)氧樹脂固化后的力學(xué)性能、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度以及樹脂和固化劑混合后的粘度-時間曲線的測試結(jié)果看，該國產(chǎn)樹脂已經(jīng)具備與進(jìn)口樹脂相當(dāng)?shù)氖褂眯阅?，可以滿足實際生產(chǎn)的要求。

 b.低粘度樹脂的國產(chǎn)化可以大大促進(jìn)國內(nèi)纖維/樹脂復(fù)合材料在真空灌注工藝上的應(yīng)用進(jìn)程，同時也將提高我國在這類產(chǎn)品領(lǐng)域的實際競爭能力。基金項目：湖南省重大科技專項資助項目(編號：No.2009FJ1002)。